Ctb cso что это

Магистральные усилители

1.Научиться анализировать параметрыи читать структурные схемы антенных и магистральных усилителей системы кабельного телевидения (СКТ).

1. Ознакомиться с принципами построения антенных и магистральных усилителей СКТ для трансляции ТВ-сигналов.

Образовательные ресурсы, заявленные во ФГОС.

— анализировать параметрыи читать структурные схемы антенных и магистральных усилителей СКТ.

— технические требования и практические рекомендации по выбору оборудования антенных и магистральных усилителей СКТ.

Обеспеченность занятия:

1. Учебно-методическая литература:

Катунин Г.П., Мамчев Г.В., Папантонопуло В.Н., Шувалов В.П., Телекоммуникационные системы и сети. Учебное пособие — М.: Горячая линия-Телеком, 2010.

Зима З.А., Колпаков И.А., Романов А.А., Тюхтин М.Ф. Системы кабельного телевидения — М.: Изд-во МГТУ им. Баумана,2004.

Величко В.В., Катунин Г.П., Шувалов В.Д., Основы информационных технологий – М.: Горячая линия – Телеком 2009.

2. Отчет о выполнению практической работы.

3. Карандаш простой.

4. Чертежные принадлежности: Линейка.

Краткие теоретические и учебно-методические материалы по теме практической работы:

Усилители

Рассмотрев пассивные устройства, перейдем к активным устройствам — усилителям. Они различаются способами применения и функциональными возможностями, поэтому обычно их условно делят на группы: антенные, магистральные и домовые. Для усилителей наиболее важными являются следующие параметры: коэффициент шума (NF, дБ); максимальный выходной уровень (МВУ, дБмкВ); коэффициент усиления (Ку, дБ); динамический диапазон. Для антенных усилителей и усилителей обратного канала главными являются минимальный коэффициент шума и большой динамический диапазон. Для прочих усилителей основным является МВУ, хотя немаловажен и коэффициент шума. Здесь, если это особо не оговаривается, приводятся значения МВУ при IMA₃ < 60 дБ.

Антенные усилители

Усилители антенные (УА) предназначены для усиления ТВ- сигналов, принимаемых эфирными антеннами. Антенный усилитель устанавливается рядом с эфирной антенной на мачте перед фидером снижения. Иногда УА называют мачтовыми усилителями. Они позволяют улучшить ОСШ приемной системы. Очевидные требования к УА следующие: минимальный коэффициент шума; достаточный коэффициент усиления (он должен на 10. 15 дБ превышать потери в фидере снижения); большой динамический диапазон; стабильные электрические характеристики во всем возможном температурном интервале эксплуатации.

Для предохранения от воздействий погодных условий антенные усилители выпускают в прочных пластмассовых корпусах или помещают в специальные пластмассовые кожухи. Питание УА обычно осуществляется по радиочастотному кабелю снижения от выносного блока питания через инжектор питания. Промышленность (отечественная и зарубежная) выпускает большой спектр антенных усилителей различного назначения. Некоторые из производителей: «Polytron», «Планар», «Бутис-М», «СтандарТелеком», «Микротек».

Магистральные усилители

Усилители магистральные (УМ), как и рассматриваемые далее усилители домовые (УД) являются широкополосными линейными усилителями. Основной задачей УМ является доведение композитного телевизионного сигнала от ГС или от оптического приемника до домовой распределительной сети с сохранением его качества.

Магистральные усилители иногда подразделяются на магистральные и субмагистральные. Это деление условное, оно зависит от размера коаксиального участка и количества усилителей в магистрали. Магистральные усилители предназначены для усиления сигнала по магистрали кабельной распределительной сети. В каскаде может быть несколько УМ. Субмагистральный усилитель — последний усилитель в магистрали, после него устанавливается лишь УД. Субмагистральный усилитель может быть функционально более простым. Например, он может не иметь мест для установки модуля АРУ, может иметь менее гибкую конфигурацию, может не иметь сменных межкаскадных эквалайзеров. В сетях с небольшими протяженностями магистралей при отсутствии каскадирования можно ограничиться применением лишь субмагистральных усилителей. Выбирать усилители для сетей с большим количеством абонентов, с протяженными магистралями и каскадированием магистральных усилителей нужно дифференцированно. На наиболее ответственных участках устанавливаются усилители с большими возможностями и лучшими характеристиками.

За основной показатель качества УМ можно принять максимальный выходной уровень (МВУ). Но МВУ не является раз и навсегда установленным параметром. При 25 телепрограммах, транслируемых через СКТ, можно иметь более высокий МВУ, чем при трансляции 50 программ. Это объясняется тем, что 50 телесигналов, усиливаясь неидеально линейным усилителем, создадут более мощные интермодуляционные продукты, чем 25 телесигналов.

Стандартное измерение МВУ проводят двухсигнальным методом. На вход усилителя подают два смодулированных сигнала одинаковой амплитуды. Амплитуду сигналов плавно увеличивают до достижения уровня интермодуляционных искажений (Inter Modulation Distortion — IMD) 60дБ. Важны только искажения второго (IMD_II) и третьего (IMD_III) порядков. В справочных данных для УМ указываются значения U_max2 (т. е. МВУ при IMD_II < -60 дБ) и U_max3 (т. е. МВУ при IMD_III < -60 дБ).

Более объективно оценить МВУ можно при воздействии на УМ набора реальных ТВ-сигналов (стандартом EN 50083 определены 29 каналов для УМ с верхней частотой 606 МГц и 42 канала для УМ с верхней частотой 862 МГц). В этом случае интермодуляционные продукты называются композитными биениями второго (CSO) и третьего (СТВ) порядков. По аналогии с IMD_II в паспортах УМ приводят U_maxCSO, т.е. гарантированный МВУ, при котором в результате воздействия 42 ТВ-сигналов получают CSO << —60 дБ. По аналогии с IMD_III в паспортах УМ приводят значения U_maxCTB, т. е. гарантированный МВУ, при котором в результате воздействия 42 телесигналов СТВ < -60 дБ.

При произвольном числе сигналов, воздействующих на УМ, МВУ снижается по сравнению со случаем воздействия двух сигналов. Для IMD_II его можно вычислить по формуле:

а для IMD_III — по формуле:

где М — число телеканалов.

Для удобства прогнозирования МВУ величины снижения его исходного значения при увеличении числа телеканалов приведены в табл. 2.6.

Таблица 2.6-Связь максимального выходного усиления с максимальным количеством каналов

Величина, на которую нужно снизить МВУ	Количество каналов
4lg(М/2)	2,7	3,8	4,5	4,9	5,3	5,6	5,9
10lg(М/2)	11,9	15,8

Если задаться вопросом, каков должен быть оптимальный коэффициент усиления УМ, чтобы реализовать максимальную длину магистрали, то результат ее решения даст величину 8,7 дБ. Конечно, использовать УМ с таким малым усилением экономически невыгодно, так как потребуется очень много таких УМ. Считается, что УМ будет наилучшим образом подходить для создания СКТ при К_у = 25..35 дБ, а при особо жестких требованиях к ОСШ рекомендуется К_у = 20. 27 дБ. Поскольку УМ включаются каскад но, то предъявляются повышенные требования к равномерности их АЧХ. Дело в том, что усилители одной модели обладают очень высокой повторяемостью формы АЧХ, вследствие чего при каскадировании усилителей их неравномерность суммируется. Для протяженных магистральных линий необходимо применять усилители с собственной неравномерность АЧХ одного усилителя не выше 0,5 дБ.

Длина кабеля усилительного участка может составлять десятки и сотни метров, поэтому запаздывающие сигналы, возникающие вследствие отражений от входов УМ, должны обладать достаточно малым уровнем. Это требует хорошего согласования УМ как по входу, так и по выходу, особенно в нижней части ТВ-диапазона, где потери в кабеле меньше. Например, европейский стандарт устанавливает коэффициент возвратных потерь для протяженных кабельных пролетов не менее 18. 20 дБ на частоте 40 МГц и снижает эту величину при каждом двукратном увеличении частоты.

Кроме увеличения сигнала УМ должен выполнять дополнительные функции. К ним относятся регулирование коэффициента усиления и коррекция АЧХ. Эти функции выполняются специальными узлами УМ — аттенюатором и эквалайзером.

При построении длинных магистральных участков с воздушной прокадкой кабеля часть усилителей (20. 30%) должны обладать системой АРУ (автоматическая регулировка усиления; AGC — Automatic Gain Control). Схема АРУ обычно работает по пилот-сигналу, передаваемому на частоте в диапазоне МВ1 (зависит от фирмы-производителя). Наличие системы АРУ увеличивает стоимость УМ, но в будущем это окупается снижением эксплуатационных расходов, так как АРУ компенсирует влияние температурных перепадов и изменение параметров СКТ за счет старения.

В СКТ с обратным каналом УМ должны обеспечивать передачу сигналов в обратном направлении на низких частотах. Сигналы обратного канала должны усиливаться в специальном усилителе. Его называют усилителем обратного (реверсного) канала.

Структурные схемы УМ большинства производителей весьма схожи. Они отличаются в основном типом выходного каскада. Практически всегда применяют двухтактную схему (Push Pull — РР). Для увеличения МВУ два РР-каскада объединяют с помощью трехдецибельных НО, делая сдвоенный выходной каскад (Power Double — PD), что иллюстрируется на рис. 2.41, а. Повысить МВУ теоретически на 3 дБ позволяет счетверенный выходной каскад (Power Quadro — PQ), что показано на рис. 2.41, б. На практике из- за наличия на выходе НО с неидеальными характеристиками выигрыш МВУ составляет 2,2. 2,5 дБ.

Рис. 2.41. Схемы выходных каскадов усилителей: PD (а) и PQ (б)

Вместо одного выходного транзистора, включенного по схеме с общим эмиттером или общим истоком, иногда на выходе усилителя ставят сдвоенные транзисторные структуры: схему Дарлингтона (составной эмиттерный повторитель) или каскодную схему (один транзистор включен по схеме с общим эмиттером, а другой — по схеме с общей базой). Каскад Дарлингтона имеет малое потребление мощности, хорошее согласование, повышенную линейность. Каскодная схема имеет еще более высокую линейность, особенно в диапазоне 47. 600 МГц, поэтому ее можно рекомендовать для СКТ с передачей программ в цифровом формате. Общая схема УМ изображена на на рис. 2.42.

Рис. 2.42. Структура магистрального усилителя с обратным каналом: РА, РЭ — плавно регулируемые аттенюатор и эквалайзер; МА, МЭ — ступенчатые межкаскадный аттенюатор и эквалайзер; ПУ, У1, У2 — предварительный, раскачивающий и выходной усилители; УР — усилитель реверсного канала

Для примера рассмотрим семейство магистральных усилителей ACCESS производства фирмы «Teleste». Семейство ACCESS основано на универсальной оптико-усилительной платформе, которая позволяет осуществлять поэтапное расширение функции магистрального усилителя путем установки дополнительных модулей вплоть до преобразования в оптический узел. Семейство ACCESS включает в себя платформы АС500, АС 1000, АС2000, АС8000, имеющие модульную конфигурацию: АС8000 — оптическая платформа с возможностью изменения конфигурации; АС2000 — магистральный усилитель с двумя активными выходами; АС500 и АС 1000 — магистральные усилители с возможностью модернизации в оптический узел. Выходные каскады усилителей выполнены по технологии GaAs PD (power doubling — удвоение мощности), обеспечивающей высокий выходной уровень сигнала. Параметры усилителей семейства ACCESS приведены в табл. 2.7.

Таблица 2.7- Усилители семейства ACCESS

Параметры	Тип усилителя
АС500	АС 1000	АС2000
Технология выходного каскада	GaAs PD
Модернизация в оптический узел	Есть	Есть	Нет
Количество входов (пассивные вставки)	До 2 (1 вставка)	До 2 (1 вставка)
Количество активных выходов
Количество выходов общее (пассив­ные вставки)	До 2 (1 вставка)	До 3 (2 вставки)	До 3 (1 вставка)
Прямой канал
Частотный диапазон, МГц	47/54/70/85. 852
Возвратные потери, дБ
Коэффициент усиления, дБ	31. 39	29. 39	2×31. 39
Диапазон регулировки входного аттенюатора, дБ
Диапазон регулировки входного (эквалайзера, дБ
Межкаскадный наклон, дБ
Неравномерность АЧХ, дБ	±0,4
Групповое время задержки, нс
Ослабление в контрольной точке, дБ
Коэффициент шума, дБ	7,7	5.5	6,5
Выходной уровень DIN45004, дБмкВ	127,5	129,0
Выходной уровень СТВ (CENELEC, 42 канала), дБмкВ	113,0	113,0	115,0
Выходной уровень CSO (CENELEC, 42 канала), дБмкВ	114,0	117,0	118,0
Обратный канал
Частотный диапазон, МГц	5. 30/42/50/65
Возвратные потери, дБ
Коэффициент усиления (активная/ пассивная вставка), дБ	21/—6,5	2×177-9,5
Подавление шумов ингрессии, дБ	0/-6/<-50
Диапазон регулировки усиления, дБ
Диапазон регулировки наклона АЧХ, дБ
Неравномерность АЧХ, дБ	±0,5
Коэффициент шума, дБ	8,5	9,0
Выходной уровень DIN45004, дБмкВ	113,0
Общие характеристики
Уровень фоновой модуляции, дБ	≤-70
Максимальный проходной ток, А
Питание дистанционное, В	27. 65, ±33. 90
Питание местное, В	205. 255
Потребляемая мощность, Вт
Электромагнитная совместимость	Согласно EN 50083-2
Класс защиты	IP67
Диапазон рабочих температур, °С	-40. +55
Габариты, мм	245x255x100
Входные/выходные разъемы	PG11
Разъемы контрольных точек	F (гнездо)

Имеется возможность деления входного и выходного сигналов вставками ответвителей или делителей: АС 500 позволяет подавать сигнал на два выхода одной вставкой; в АС 1000 имеется возможность установки трех вставок. Одной вставкой можно подать входной сигнал на транзитный выход, а двумя другими поделить выходной сигнал на два выхода. Или можно двумя вставками подать выходной сигнал на три выхода. Платформа АС2000 позволяет выходной сигнал одного из каскадов подать на два направления либо организовать транзитный вход как АС 1000.

На входе и выходе УМ устанавливается по частотному диплексеру, который осуществляет разделение сигналов прямого и обратного каналов. Возможность сменной вставки диплексера позволяет менять ширину полос обратного и прямого каналов в зависимости от потребностей оператора. Возможные варианты диапазонов обратного/прямого каналов: 5. 30/47. 862 МГц; 5. 42/54. 862 МГц; 5. 50/70. 862 МГц; 5. 65/85. 862 МГц.

С помощью аттенюатора и эквалайзера на входе УМ осуществляется регулировка усиления и выравнивание АЧХ входного сигнала. Межкаскадными аттенюатором и эквалайзером устанавливается требуемый коэффициент усиления сигнала и предварительный наклон АЧХ. При необходимости вместо них может устанавливаться модуль АРУ.

По обратному каналу имеется возможность использования активной или пассивной вставки. При поражении коаксиального сегмента шумами ингрессии возможно дистанционное снижение уровня сигнала или полное отключение обратного канала. В тракте обратного канала аттенюатор и эквалайзер стоят после усилителя, так как для цифровых сигналов, которые передаются по обратному каналу, низкий коэффициент шума более важен, чем высокий МВУ.

При помощи модуля менеджмента осуществляется дистанционный контроль и управление параметрами УМ. Дистанционно измеряются: уровни сигналов по каждому каналу; напряжение дистанционного питания в линии, выходные напряжения блока питания; температура в корпусе УМ. Дистанционно определяется несанкционированное открытие корпуса УМ.

Усилитель АС 1000, помимо наличия вставок входных ответвителей, отличается от АС500 более низким уровнем продуктов интермодуляции, более широкими возможностями межкаскадной регулировки. В этих усилителях имеется возможность дистанционной регулировки наклона АЧХ и коэффициента усиления. Схема АС 1000 приведена на рис. 2.43.

Рис. 2.43. Структурная схема магистрального усилителя АС 1000

Передача по СКТ данных требует уменьшения размеров коаксиальных кластеров и приближения оптики к абоненту. Усилители АС500 и АС 1000 позволяют преобразовать магистральный усилитель в оптический узел, когда количество абонентов передачи данных в СКТ увеличится.

Структурная схема усилителя АС 1000, модернизированного в оптический узел, приведена на рис. 2.44.

Рис. 2.44. Структурная схема узла АС 1000

Сравнение комплектации и назначения различных типов усилителей приведено в табл. 2.8.

Таблица 2.8-Сравнение комплектации и назначения различных типов усилителей

Характеристика	Усилитель / универсальная платформа
СХЕ100, СХЕ101	АС500	АС1000	АС2000	АС8000
Комплектация
Тестовые точки
Сменный диплекс-фильтр
Вставки разветвителей по входу
Вставки разветвителей по выходу
Входной аттенюатор
Входной эквалайзер
Межкаскадный аттенюатор
Межкаскадный эквалайзер
Местное питание
Дистанционное питание
Менеджмент
Дистанционное управление
Назначение
ДРС
Крупные ДРС
Субмагистраль
Магистраль
ВОЛС

Примечание. — существующие опции.

Выпускаются УМ на биполярных кремниевых транзисторах, но им приходят на смену усилители на полевых арсенид-галлиевых транзисторах. Хотя они и дороже, но имеют более высокий, МВУ. Допустим, что магистраль содержит десять УМ, в каждом из которых работает межкаскадный эквалайзер 9 дБ. Первые девять усилителей имеют выходной уровень 95 дБмкВ, а последний — 105 дБмкВ. Суммарные интермодуляционные искажения третьего порядка (СТВ) и второго порядка (СSO) для разных типов выходных каскадов изображены на рис. 2.45. 

Рис. 2.45. Сравнительные зависимости СТВ и CSO для разных типов усилительных каскадов

Больший уровень искажений имеет место при каскадировании УМ, выполненных на кремниевых транзисторах. Полностью преимущества GaAs-технологии проявляются в работе последнего усилителя в каскаде, имеющего выходной уровень 105 дБмкВ. Значительное падение уровня CTB/CSO при каскадировании кремниевых усилителей контрастирует с незначительным падением, наблюдавшимся в каскаде усилителей на арсениде галлия. Это преимущество может использоваться несколькими способами: а) оно позволяет строить сеть с более высокими уровнями сигнала на выходе каждого каскада, что приводит к повышению ОСШ; б) увеличение достижимых выходных уровней позволяет снизить количество каскадов; в) GaAs-компоненты сети могут обеспечить такие же выходные уровни, как и кремниевые, но при лучших значениях CTB/CSO, что приведет к улучшению качества предоставляемых услуг.

С учетом сложившихся реалий практически каждая фирма, производящая УМ, выпускает их как с кремниевыми, так и с арсенид-галлиевыми выходными каскадами. Проиллюстрируем это на примере УМ фирмы «Polytron», имеющих хорошее соотношение цена/качество. Кремниевые усилители типов CV25122 и CV36122 имеют МВУ=122 дБмкВ, а тот же конструктив, но с выходными каскадами на GaAs-усилителях типов CV30126 и CV40126 имеет МВУ = 126 дБмкВ и усиление на 5 дБ больше.

Выделим конструктивные особенности УМ. Отметим в первую очередь необходимость обеспечения надежности их работы, гак как при отказе хотя бы одного УМ от СКТ отключается сразу большое количество абонентов. Такие отказы могут происходить вследствие отключения электроэнергии. Целесообразно запитывать УМ дистанционно по кабелю. Для этого каждый УМ должен обеспечивать транзит тока до 8. 10 А. Такой ток должны выдерживать входные и выходные высокочастотные разъемы. Поэтому в УМ не применяют разъемы типа F. Для дистанционного питания используют напряжение 20.. .65 В переменного тока 50 Гц.

Ctb cso что это

Комбинационные (интермодуляционные) искажения обусловлены нелинейностью вольтамперных характеристик транзисторов и характеристик намагничивания магнитопроводов трансформаторов.
Нелинейность тракта усилителя создает гармоники частоты входного сигнала, а также комбинационные частоты, если на входе действуют два и более сигналов. Величина нелинейности однозначно определяется видом амплитудной характеристики усилителя: зависимостью амплитуды выходного напряжения от входного.Для создания метода расчета CTB/CSO необходимо определить вид функциональной зависимости амплитудной характеристики.
В соответствии с первой теоремой Вейерштрасса [1] для всякой функции , непрерывной на сегменте , существует такой полином , что, каково бы ни было , для всех будет выполняться неравенство .
Теорему можно сформулировать и так: всякая непрерывная на сегменте функция разлагается на этом сегменте в равномерно сходящийся ряд полиномов. Таким образом, с достаточной для практических результатов точностью, амплитудную характеристику усилителя представим в виде полинома третьей степени:
(1.1.1)
где: – амплитуды входного и выходного сигналов;
– коэффициенты, значения которых определяются видом амплитудной характеристики.

2. Расчёты

2.1. Расчёт CTB (Composite Triple Beat) при известном частотном плане СКТ

В зависимости от ширины полосы пропускания тракта усилителя, в соответствие с Европейским стандартом CENELEC EN 50083-3, входной сигнал состоит из определенного набора гармонических немодулированных сигналов, частоты которых приведены в таблице 2.1.1.
В полосе частот 47-862 МГц на входе усилителя действует сигнал из 42 гармонических составляющих. Максимальный уровень на выходе усилителя для 42 сигналов при CTB = 60 дБ приводится в паспортах на усилители и оптические приёмники.
Анализ выражения (1.1.1) показывает, что комбинационные составляющие третьего порядка определяются кубическим членом полинома .
В дальнейших расчетах нас будет интересовать спектральный состав интермодуляционных искажений.
В этом случае для его расчета входной сигнал представим в виде:
,(2.1.2)
где: h – амплитуда входного сигнала;
n – количество входных сигналов,
– частоты входных сигналов, МГц.
Распределение каналов для измерения CTB, CSO и кросс-модуляции.

Таблица 2.1.1.

Частота, МГц
48,25 119,25 175,25 191,25 207,25 223,25 231,25 247,25 263,25 287,25 311,25 327,25 343,25 359,25 375,25 391,25 407,25 423,25 439,25
447,25 463,25 479,25 495,25 511,25 527,25 543,25	GROUP B
567,25 583,25 599,25	GROUP C
663,25 679,25 695,25 711,25 727,25 743,25	GROUP D
759,25 775,25 791.25 807,25 823,25 839,25 855.25	GROUP E

Спектральное распределение комбинационных составляющих третьего порядка найдем из выражения:
. (2.1.3)
При воздействии двух гармонических сигналов на выходе усилителя образуются комбинационные составляющие третьего порядка на следующих частотах:
, (2.1.4)
Всего четыре комбинационные составляющие с амплитудой 0.75.
При воздействии трёх гармонических сигналов на выходе усилителя образуются комбинационные составляющие третьего порядка на следующих частотах:
,(2.1.5)
.(2.1.6)
Всего 16 комбинационных составляющих. Амплитуда составляющих с частотами (2.1.5) – 0.75, с частотами (2.1.6) – 1.5.
Дальнейшие расчеты показывают, что количество комбинационных составляющих (2.1.5) можно рассчитать по следующей формуле:
(2.1.7)
Количество составляющих (2.1.6) можно найти следующим образом:
(2.1.8).
Сумма амплитуд всех комбинационных составляющих третьего порядка:
(2.1.9)
Очевидно, что для расчета спектра комбинационных составляющих второго/третьего порядка при больших количествах сигналов на входе усилителя необходимо разработать специальное программное обеспечение. Такая программа CTB-CSO calc 6.xls (макрос в среде MS Excel) была разработана в отделе проектно-изыскательских работ В.Н. Давыдовым. Одним из критериев правильности ее работы является равенство суммы всех полученных с ее помощью амплитуд комбинационных составляющих третьего порядка величине, рассчитанной по формуле (2.1.9).
Результаты расчетов максимального значения суммы амплитуд комбинационных составляющих третьего порядка для частотного плана CENELEC EN 50083-3 при различном количестве n гармонических сигналов представлены в таблице 2.1.2.
На рис.2.1.1 показан спектр сумм амплитуд комбинационных составляющих третьего порядка для 42 каналов.
Максимальные значения суммы амплитуд, приведенные в этой таблице и на рисунке 2.1.1, увеличены на 4/3. Это сделано для того, чтобы минимальное значение амплитуды, при n=2 составляло 1, что позволяет упростить дальнейшие расчеты. В результирующих расчетных формулах используется отношение максимальных значений сумм амплитуд при различных значениях количества входных сигналов, поэтому на окончательный результат такое увеличение не влияет.
Таблица 2.1.2.

1

n	2	3	4	5	6	7	8	9
Amn	1	2	2	4	6	8	14	19
n	10	11	12	13	14	15	6	17
Amn	23	27	37	45	54	62	73	86
n	18	19	20	21	22	23	24	25
Amn	100	116	126	138	152	170	192	214
n	26	27	28	29	30	31	32	33
Amn	240	248	263	285	311	336	358	375
n	34	35	36	37	38	39	40	42
Amn	397	421	443	463	484	508	530	573

Рис.2.1.1.
для n входных каналов рассчитывается по следующей формуле:
. (2.1.10)
Отсюда найдем максимальный уровень напряжения на выходе усилителя:
, (2.1.11)
где: в (2.1.10-2.1.11) – – максимальный выходной уровень усилителя для 42 каналов CENELEC EN 50083-3, указывается в паспортах на усилители, дБмкВ;
– CTB при количестве входных сигналов n, дБ;
60 дБ – значение CTB, при котором определяется ;
= 573 (см. таблицу 2.1.2) – максимальное приведенное значение суммы амплитуд комбинационных составляющих третьего порядка при n=42 для частотного плана CENELEC EN 50083-3;
– максимальное приведенное значение суммы амплитуд комбинационных составляющих третьего порядка при n каналах для частотного плана рассчитываемой СКТ.
Из (2.1.11) при n= 2 и = 60 дБ найдем связь между паспортными значениями максимальных уровней, измеренных по CENELEC EN 50083, и паспортными значениями , измеренными методом двух несущих:
. (2.1.12)
Следует отметить, что часто на усилители (выходные микросборки) приводят максимальный выходной уровень сигнала , измеряемый по стандарту DIN 45004-B. Согласно этому стандарту интермодуляционные искажения третьего порядка измеряются методом трёх немодулированных несущих неравной амплитуды аналогично методу, приведенному в ГОСТ 11216-83. Измерения осуществляют в высокочастотной части рабочего диапазона частот. В этом случае связь между и определяется следующим образом:
. (2.1.13)
Результаты анализа параметров магистральных и домовых усилителей ведущих производителей оборудования показывают, что разность между и составляет примерно 12-18 дБ. Следует отметить, что для усилителей фирмы WISI эта разность составляет 16-17 дБ.
В качестве основного параметра усилителей при расчёте СКТ необходимо применять .
Расчет по формулам (2.1.10-2.1.11) проводится при наличии программного обеспечения (CTB-CSO calc 6.xls) и когда известен частотный план системы кабельного телевидения (СКТ).

2.2. Расчёт CTB (Composite Triple Beat) при отсутствии частотного плана СКТ

Исходными данными для расчета CTB, при отсутствии частотного плана, является количество каналов в СКТ. Необходимо установить связь между функцией , и какой-то другой функцией, которая зависит от n.
Имеет смысл рассмотреть логарифмические функции, которые уже используются при расчете CTB: , см. [2], и функцию которая встречается у некоторых других авторов.
Коэффициенты определяются по критерию минимума среднеквадратического отклонения значений функции от значений функций , приведенных выше. Расчеты по определению коэффициентов показаны на рисунке 2.2.1.
Рис.2.2.1.
В результате расчетов установлено, что , .
При отклонение зависимости 8.23lg(n-1) от 5lgAmn составит: дБ, функции 10.415lgn/2 при отклонение составит дБ.Используя полученную зависимость Amn от n и значения коэффициентов , получим следующие формулы для расчета CTB:

Из (18-20) и (21-23) найдем максимальный уровень напряжения на выходе усилителя:

В методических рекомендациях [2] в качестве расчётной использовалась логарифмическая функция , где коэффициент . Более строгий вывод формул показывает, что этот коэффициент несколько больше: .
Следует отметить, что расчет по формулам (2.2.1-2.2.4) в той или иной степени приближенный потому, что получен для частотного плана CENELEC EN 50083-3. При расчетах CTB в СКТ с реальным частотным планом необходимо с помощью программного обеспечения, например CTB-CSO calc6.xls, находить величину Amn и расчет проводить по формулам (2.1.10 – 2.1.11).

2.3. Расчет CTB (CSO) для произвольного количества усилителей и оптических приёмников

2.4. Расчет CTB при перекосе каналов на выходе усилителей

1. Частотный план СКТ известен. Расчёт CTB с помощью программы CTB-CSO calc6.xls.
Перекос каналов на выходе усилителя возникает в двух случаях: при недокомпенсации или перекомпенсации входным выравнивателем и при использовании межкаскадного эквалайзера.
Идеализированная частотная характеристика усилителя при использовании эквалайзера имеет вид, показанный на рис.2.4.1.
Рис.2.4.1.
– рабочий диапазон частот, h– амплитуда выходного сигнала усилителя, дБ, H — L – величина перекоса, дБ.
Уравнение амплитудно-частотной характеристики имеет следующий вид:
.
Зависимость амплитуды от частоты в абсолютных единицах рассчитывается по формуле:
.
Перекос в другую сторону, когда , учитывается заменой в (2.4.1) H на L и L на H.
2. Частотный план СКТ неизвестен. Расчёт CTB с помощью эмпирических формул.
Отношение сигнала к композитным помехам комбинационных частот третьего порядка на входе телевизионного приемника в самом общем виде определяется по формуле:

N- количество каскадно-включенных усилителей;
Us- среднеквадратическое значение нестабильности уровней в СКТ, принимается равным дБ [2];
Si- параметр, учитывающий перекос уровней между НЧ и ВЧ каналом на выходе усилителей:
. (2.4.4)
Li – разность уровней (перекос) между НЧ и ВЧ каналом на выходе усилителей, дБ;
n – количество каналов в СКТ;
Si=n-1 при Li=0 находится раскрытием неопределённости вида 0/0. Этот параметр имеет смысл приведенного количества каналов при наличии перекоса;
Ki – параметр, учитывающий неравномерность амплитудно-частотной характеристики (АЧХ) усилителей:
. (2.4.5)
Lk– разность между максимальным и минимальным уровнем напряжения на выходе усилителя в рабочем диапазоне частот, дБ; при неравномерности АЧХ ±1 дБ, Lk = 2 дБ;
Ui– уровень напряжения на выходе i – того усилителя, дБмкВ;
Up42i– максимальный выходной уровень напряжения усилителя при CTB = 60 дБ.
Если предположить, что все параметры усилителей одинаковы, не учитывать перекос между НЧ и ВЧ каналом и неравномерность АЧХ (Ui=U, Up42i=Up42, Li=Lk=0 ), то (2.4.3) примет вид [2]:

При наличии перекоса на выходе усилителя значение максимального Ui выходного уровня напряжения усилителя увеличивается на величину Li, которая рассчитывается по формуле:
Li=8.23lg((n-1)/Si). (2.4.6)
В таблице на рисунках 2.4.1 и 2.4.2. представлены результаты расчетов увеличения максимального выходного уровня усилителя при перекосе каналов.
Таблица 2.4.1.

L	0	3	6	9	12	15	18
Li(K1 = 8,23; n = 42)	0	1,4	2,5	3,5	4,3	5,00	5,6
Lit(n = 42)	0	1,3	2,4	3,3	4,2	4,9	5,6
Lexp(n = 42)	0	1,1	2	2,9	3,6	4,3	4,9

Рис. 2.4.2
Условные обозначения, принятые в таблице 2.4.1 и рисунке 2.4.2:
L – перекос между каналами, дБ;
Li(K1=8.23; n=42) – увеличение максимального уровня на выходе усилителя в зависимости от значения перекоса, при K1 = 8.23 и количестве каналов n = 42, рассчитанное по формуле (2.4.6).
Lit(n=42) – увеличение максимального уровня на выходе усилителя при n=42 по частотному плану CENELEC EN 50083-3, рассчитанное с помощью программы CTB-CSOcalc6.xls.Lexp(n=42) – данные эксперимента (см. Теле-Спутник №7, 1999, с.47).
Из таблицы 2.4.1 следует, что увеличение выходного уровня усилителей, рассчитываемое по формуле (2.4.6), больше значений, определённых в результате эксперимента, на дБ. Эти величины соизмеримы с точностью измерительной аппаратуры высокого класса, что даёт основания для использования вышеприведенных формул для практических инженерных расчётов параметров СКТ.

2.5. Расчет CSO (Composite Second Order) при известном частотном плане СКТ

Расчет CSO (композитные искажения второго порядка) аналогичен расчету CTB, но несколько проще. Комбинационные составляющие второго порядка определяются квадратным членом полинома (2.1.1): .
Спектр комбинационных составляющих найдем из выражения:

При воздействии двух гармонических сигналов на выходе устройства образуются комбинационные составляющие на следующих частотах: , всего четыре с амплитудой 1. Составляющие на частотах не являются комбинационными составляющими второго порядка и в дальнейших расчетах не учитываются.
Рассмотрев комбинационные составляющие, которые образуются на выходе усилителя при воздействии трех гармонических составляющих на входе, получим следующий набор частот:

Всего 12 частот с амплитудой 1.
Дальнейшие расчеты показывают, что количество комбинационных составляющих можно найти по формуле:
.
Результаты расчетов максимального значения суммы амплитуд комбинационных составляющих второго порядка для частотного плана CENELEC EN 50083-3 по программе CTB-CSO calc 6.xls представлены в таблице 2.5.1.На рисунке 2.5.1 показан спектр сумм амплитуд комбинационных составляющих второго порядка для 42 каналов.
Таблица 2.5.1.

n	2	3	4	5	6	7	8	9
Amn	1	1	1	1	1	2	3	4
n	10	11	12	13	14	15	16	17
Amn	5	5	5	6	6	6	6	6
n	18	19	20	21	22	23	24	25
Amn	7	8	8	8	9	10	10	11
n	26	27	28	29	30	31	32	33
Amn	12	12	13	14	15	16	16	16
n	34	35	36	37	38	39	40	42
Amn	16	16	16	17	38	19	20	22

Рис. 2.5.1.
Следует отметить, что максимальное значение суммы амплитуд комбинационных составляющих второго порядка отмечается на частоте 16 МГц: разностная частота между соседними каналами частотного плана CENELEC EN 50083-3, которая встречается наиболее часто. Эта частота находится вне рабочего диапазона прямого канала, поэтому в таблице 2.5.1 представлены максимальные значения сумм амплитуд в рабочем диапазоне частот: 47-862 МГц. Выражение для расчёта CSO имеет следующий вид:

Отсюда найдем максимальный уровень напряжения на выходе усилителя:

где: – Up42 максимальный выходной уровень усилителя для 42 каналов CENELEC EN 50083-3, указывается в паспортах на усилители, дБмкВ;
CSOn– CSO при количестве входных сигналов n, дБ;
60 дБ – значение CSO, при котором определяется Up42;
Am42 = 22 (см. таблицу 2.5.1) – максимальное значение суммы амплитуд комбинационных составляющих второго порядка в рабочем диапазоне частот при n=42 для частотного плана CENELEC EN 50083-3;
Amn – максимальное значение суммы амплитуд комбинационных составляющих второго порядка при n каналах для частотного плана рассчитываемой СКТ.
2.6. Расчет CSO (Composite Second Order) при отсутствии частотного плана СКТ Исходными данными для расчета CSO, так же, как и для расчета CTB, при отсутствии частотного плана является количество каналов в СКТ. Необходимо установить связь между функцией 10lgAmn и какой-то другой функцией, которая зависит от n.
Имеет смысл рассмотреть логарифмические функции, которые уже использовались при расчете CTB: K1lg(n-1) и K2lg(n/2).
Коэффициенты K1,K2 определяются по критерию минимума среднеквадратического отклонения значений функции 10lgAmn от значений функций, приведенных выше. Расчеты по определению коэффициентов K1,K2 показаны на рисунке 2.6.1.
Рис. 2.6.1.
В результате расчетов установлено, что
Используя величину Amn и значения коэффициентов K1,K2, получим следующие формулы для расчета CSO:

Из (2.6.1-2.6.3) найдем максимальный уровень напряжения на выходе усилителя:

Определение параметров настройки оптического передатчика канала прямого направления сети КТВ

Для обеспечения высокой эффективности применения аналоговых ВОЛС в кабельном телевидении необходим правильный выбор параметров настройки оптического передатчика, который обеспечивает, во-первых, оптимальное соотношение между параметрами CNR (отношение несущей к помехе) и CSO, CTB (интермодуляционные искажения второго и третьего порядка) и во-вторых, получение требуемого уровня сигнала на выходе оптического приемника.

Отсутствие четких и однозначных методик соответствующих расчетов приводит к целому ряду негативных последствий (от неэффективности капиталовложений в оборудование до сложности организации эксплуатации).

Вследствие этого, главной задачей расчетов представляется определение уровня сигнала на входе передатчика с учетом канальной нагрузки, с целью обеспечения требуемого индекса оптической модуляции OMI (optical modulation index).

Приводимые в литературе сведения по указанной проблеме неполны и никем не обобщались, что усложняет применение их на практике.

Например, в работе [1] достаточно подробно освещены вопросы оптимизации параметра CNR, в зависимости от OMI и потерь в оптической линии, для лазерных передатчиков с распределенной обратной связью DFB, однако отсутствуют практические рекомендации по выбору самого индекса модуляции, его перерасчету и установке для конкретного оборудования.

Например, для повышения отношения CNR просто рекомендуется позаботиться о том, чтобы индекс модуляции был максимальным. Вместе с тем, известно, что с увеличением последнего снижаются параметры CSO и CTB (см. рис. 1).

Рис. 1. Зависимость выходных параметров оптической системы от индекса оптической модуляции

Кроме того, разработчики оборудования специфицируют параметры передатчиков на определенную стандартную канальную нагрузку (например, 42 CENELEC или 80 NTSC), естественно, не совпадающую с частотными планами российских сетей. Для передатчиков обычно задается уровень входного сигнала на канал для приведенной там же канальной нагрузки.

Иногда эта информация сопровождается указанием индекса оптической модуляции на канал. Если канальная нагрузка другая, то требуется перерасчет, ибо меняется полная мощность сигнала, каковое изменение требует другого уровня входного сигнала на канал, для получения того же индекса модуляции.

Перерасчет также требуется, если возникла необходимость перейти на другой индекс модуляции для оптимизации соотношения CNR и CSO, CTB.

К сожалению, в отечественной литературе отсутствуют сведения по указанной проблеме, поэтому нам представляется необходимым в настоящей статье рассмотреть ряд основополагающих вопросов.

Индекс оптической модуляции OMI

При подаче на лазер передатчика радиочастотного сигнала происходит модуляция оптического излучения по амплитуде. Используемые в DFB-передатчиках полупроводниковые лазеры имеют вольтамперную характеристику как у обычного диода, т.е., характеристика имеет нелинейный характер с начальной точкой на оси абсцисс, называемой напряжением отсечки. Область слева от этой точки характеризуется отсутствием фототока и, следовательно, лазерного излучения.

На наиболее линейном участке характеристики, путем задания некоторого напряжения V смещения, вызывающего начальный ток смещения I смещ., выбирается рабочая точка, относительно которой и воздействует модулирующий сигнал. Предельным значением для этого сигнала является напряжение насыщения Vo = V смещения — V отсечки, и это соответствует 100% OMI.

Если модулирующий сигнал превышает эту величину, то возникает так называемый эффект клиппирования лазера (clipping), т.е. указанное выше отсутствие излучения. Помимо этого, в области отсечки имеется большая нелинейность передаточной характеристики, что при больших уровнях сигнала приводит к появлению значительных интермодуляционных искажений, особенно вредных при передаче цифровых сигналов.

Обычно в DFB-передатчиках используются специальные схемотехнические методы линеаризации вольтамперной характеристики, но даже эти меры, с учетом приемлемых интермодуляционных искажений, (например, -65dBc) не позволяют получить значение OMI более 34% (для полной мощности сигнала).

На рис.2 представлено классическое определение индекса оптической модуляции. Приведенная на рисунке формула непригодна для практического использования, так как использует внутренние параметры оборудования. Зато она дает наглядное представление о процессе.

Рис. 2. Определение индекса оптической модуляции

Индекс оптической модуляции OMI (в относительных единицах) можно получить из приведенного ниже уравнения по известным значениям уровней входного сигнала Vc и сигнала насыщения Vo, выраженным в dBmV:

Однако и выражение (1) удобно только производителям оборудования, которым известно значение сигнала насыщения Vo. Нам это уравнение интересно тем, что мы, наоборот, можем определить величину Vo как предельное значение уровня входного сигнала для конкретного передатчика.

Например, по паспорту для передатчика Optiworx HX-8Lxx-DT фирмы C-COR [2] уровень входного сигнала при передаче 80 каналов NTSC составляет 17 dBmV на канал при OMI 3.5%.

Подставив приведенные значения параметров в уравнение (1), получим 0,035 = 10 (17–Vo)/20 , Vo = 46.2 dBmV.

Напомним, что если уровень сигнала полной мощности превысит найденное значение, то возникнет указанный выше эффект клиппирования лазера.

Преобразуем выражение (1) следующим образом.

lg (OMIc/OMIo) = (Vc — Vo)/20.

Оно эквивалентно исходному уравнению (1), поскольку для сигнала насыщения Vo OMIo = 1 (глубина модуляции равна 100%).

Заменив параметры сигнала насыщения (Vo, OMIo) на любой другой уровень сигнала Vx с индексом модуляции OMIx, получаем универсальное выражение для определения любого из четырех параметров по известным трем.

lg (OMIc/OMIx) = (Vc — Vx)/20 (2)

Например, для того же передатчика Optiworx HX-8Lxx-DT можно найти полный индекс модуляции OMIx для 80 каналов (при известных значениях уровня сигнала, модуляции на канал 17 dBmV @ 3.5% и полной мощности входного сигнала Vx = V80).

Сначала найдем полную мощность входного сигнала

V80 = 17 + 10 lg 80 = 36 dBmv.

Далее по формуле (2)

lg (3.5%/OMIx%) = (17 — 36)/20, откуда

Выполним следующее преобразование формулы (2).

10lg (OMIc/OMIx) = (Vc — Vx)/2

Левая часть представляет собой изменение индекса модуляции в dB, получаемое при изменении уровня сигнала от Vc до Vx. Окончательно имеем:

(OMIc — OMIx) dB = (Vc — Vx)/2 dBmV (3)

Этим понятием изменения индекса модуляции в dB иногда пользуются на практике. Например, в паспорте на передатчики LEMT-x-10 серии LASER LINK фирмы Scientific Atlanta указан диапазон регулирования OMI в 8dB [3].

Согласно формуле (3), изменению уровня сигнала на 2 dBmV соответствует изменение OMI на 1dB. Увеличение уровня входного сигнала на 6 dB дает приращение индекса на 3 dB, что, по формуле (2), соответствует удвоению индекса оптической модуляции, представленного в относительных единицах или в процентах.

Канальная нагрузка

Избежать грубых ошибок при определении уровня входного сигнала на оптическом передатчике можно только с учетом конкретной канальной нагрузки в сети. Переход от паспортной нагрузки для аналоговых каналов осуществляется по формуле

где X — искомый уровень сигнала в dBmV;

V — паспортный уровень сигнала в dBmV;

N — количество каналов по паспорту;

Nx — количество каналов в сети.

Для упоминавшегося выше передатчика Optiworx HX-8Lxx-DT рекомендуемый в паспорте уровень сигнала на канал составляет 17 dBmV при нагрузке 80 каналов NTSC. Если в сети 112 каналов NTSC, то

X = 17 + 10 lg(80/112) = 15.5 dBmV.

Отметим, что найденное значение уровня сигнала совпадает с рекомендуемой величиной в том же паспорте.

Поскольку расчет производится для немодулированных несущих, формула (4) справедлива для подстановки количества каналов Nx, представленных в любой другой системе телевещания (PAL, SECAM).

Часто в паспорте передатчика указано одно и то же значение уровня входного сигнала на канал для различных максимальных нагрузок (например, 80 NTSC, 60 PAL D/K, 42 CENELEC). Надо иметь в виду, что, при таком уровне входного сигнала и полной нагрузке, передача каналов PAL и CENELEC будет осуществляться с пониженным индексом оптической модуляции, по сравнению с передачей каналов NTSC.

При наличии одновременно аналоговых и цифровых каналов (суммарный сигнал) методика расчета канальной нагрузки имеет определенные особенности. Обе группы сигналов должны иметь различные уровни, причем цифровые сигналы имеют уровень меньше, чем аналоговые сигналы. Обычно принято выдерживать перепад уровней в 6…10 dB, причем величина перепада выбирается, исходя из допустимых интермодуляционных искажений и допустимой величины потери битов.

Для вычисления уровня суммарного сигнала отдельные составляющие должны быть представлены в единицах мощности (mW), а не в относительных единицах (dBmV или dBm). Только в этом случае полная мощность суммарного сигнала выражается в виде алгебраической суммы составляющих:

Ро = Раналог + Рцифр (5).

Преобразование из одной системы единиц в другую производится следующим образом. Для перехода от dBmV к dBm добавляется величина 48.75 dB, а для перехода от dBm к mW используется выражение dBm = 10 lg (mW).

Определение полной мощности Ро

Полная мощность суммарного сигнала не должна превышать полной мощности сигнала, специфицированной для данного передатчика. Выше мы определили для передатчика Optiworx HX-8Lxx-DT полную мощность сигнала при канальной нагрузке 80 NTSC как V80 = 36 dBmV. Примем в качестве примера в дальнейших расчетах Ро = 36 dBmv.

После преобразования единиц измерения имеем

Ро = 36 dBmV = -12.75 dBm = 0.053 mW.

Определение уровня входного сигнала

В качестве канальной нагрузки примем 40 аналоговых каналов и 32 цифровых канала, причем уровни цифровых каналов на 10 dB ниже уровней аналоговых каналов.

Подстановка в выражение (5) даст следующий результат:

Ро = Рх * (40) + Рх * (0.1) * (32),

где Рх — искомая мощность на канал для аналогового сигнала, а коэффициент 0.1 учитывает разницу уровня -10 dB между аналоговыми и цифровыми каналами.

Рх = 0.053/43.2 = 0.00123 mW.Выполнив преобразование мощности из mW в dBmV, найдем уровень входного сигнала Vx на аналоговый канал

0.00123 mW = -29.11 dBm = +19.6 dBmV

Для цифровых сигналов уровень будет на 10 dB меньше, т.е. +9.6 dBmV.

При окончательном определении уровня входного сигнала необходимо выяснить в паспорте на оптический передатчик, как при том специфицирован вид несущих колебаний (обычно это немодулированные несущие). Следует помнить, что при подаче модулированных несущих допустимо увеличивать уровень входного сигнала на 3 dB без опасения превысить полную мощность, поскольку модуляция уменьшает среднюю мощность сигнала как раз на 3 dB.

Практическая настройка передатчика

Обеспечить условия для настройки оптического передатчика — значит подать на его вход радиочастотный сигнал с уровнем, соответствующим канальной нагрузке и требуемому индексу оптической модуляции, а также задать режим его работы. Критерием правильной настройки является получение расчетного значения уровня сигнала на выходе оптического приемника с заданными CNR, CSO и CTB.

Уровень сигнала приемника можно определить графически по предоставляемым производителем оборудования характеристикам или расчетным путем по формуле:

V = R + 20Lg (OMI) + 2P, (6),

где V — уровень выходного сигнала приемника (dBmV);

R — величина, характеризующая коэффициент передачи приемника при OMI=1% и P=0 dBm;

OMI — индекс оптической модуляции (%);

P — входная оптическая мощность (dBm).

Величину R можно вычислить по формуле (6), используя паспортные данные на входные и выходные параметры приемника.

Выбор режима работы передатчика

В каком режиме должен работать передатчик — в режиме ручного регулирования (MGC) или в режиме АРУ (AGC)?

В режиме AGC (Automatic Gain Control), за счет изменения величины внутреннего аттенюатора, обеспечивается постоянный уровень суммарной мощности сигнала на входе лазера. Этот режим рекомендуется использовать при неизменной канальной нагрузке.

При добавлении новых каналов искажения сигнала не меняются, но снижается приведенная мощность на канал на входе лазера, что влечет за собой уменьшение отношения сигнал/шум и уменьшение выходного сигнала оптического приемника ВОЛС.

В режиме MGC (Manual Gain Control) установленная величина внутреннего аттенюатора остается неизменной при любом изменении уровня мощности на входе передатчика, например, при добавлении новых каналов. В этом случае мощность сигнала на входе лазера, отнесенная на один канал, сохраняется постоянной.

При этом остается неизменным и отношение несущая/шум, хотя, за счет увеличения общей мощности на входе лазера, увеличиваются нелинейные искажения сигнала. Тем не менее, ключевым преимуществом работы передатчика в режиме MGC является то, что выходной сигнал оптического приемника ВОЛС не меняется при изменении канальной загрузки.

Заключение

Решение о выборе оборудования для сетей волоконно-оптического кабельного телевидения представляет собой компромиссный процесс, который должен учитывать целый ряд переменных — от основных показателей топологии будущей сети до динамики развития и характера канальной нагрузки.

Кроме того, технические службы и руководство оператора сети кабельного телевидения должны отчетливо представлять влияние на качество услуг последствия, например, введения новых цифровых или аналоговых каналов, изменения конфигурации сети, замены оборудования и т.д.

В этой связи, предложенная методика позволяет решить весьма важную задачу оптимального использования оборудования аналоговых ВОЛС на этапах проектирования и оценки проектных решений, а также при приемке и последующей эксплуатации и развитии сети кабельного телевидения, построенной по гибридной волоконно-коаксиальной технологии.

С.А. Березиков, заместитель генерального директора, к.т.н. В.Е. Рядчиков, ведущий инженер, к.т.н.

Ctb cso что это

• Прокачиваем SEO: несколько эффективных способов продвижения в «Яндексе» и Google
• Управление репутацией: на каких площадках следить за отзывами о бизнесе
• Продвижение в Telegram: как регулярные посты в каналах помогают бизнесу найти новых клиентов

Регистрируйтесь сейчас и получайте БЕСПЛАТНЫЙ аудит вашего сайта по 32 показателям!

Спасибо, что подписались на рассылку. Подтвердите свое согласие по ссылке в письме

Применяй успешные знания на практике! Регистрируйся в сервисе Rookee и получай дополнительно 50% денег на баланс.